2 140518045117-phpapp01

ВЕДАТ РАМАДАНИ БЕТОНСКИ КОНСТРУКЦИИ II 1
Изведба на градежните објекти се врши според главните изведбени проектите кои ги шодготвуват
висококвалификувани проектанти. Конечниот резултат е изготвување. Високиот квалитет на
проектната документација е основен предуслов при градба на армирано-бетонски конструкции.
Целокупната документација неопходно за изведба на ееден градежен објект и се состои од повеќе
проекти:аркитектонски,градежен,технолошки,собраќаен,хидротехнички.За ова анализа ние го земаме
во предвид само градежниот проект (статика со сеизмика)
Изготвување на градежниот проект се споделува во две етапи
Првата етапа-планирање и дефинирање на проект услови и критериуми што подразбира дефинирање
на низа параметри нео пходно за извшување на работите во втората етапа
1. Анализа на вертикалните товари
Заб-анализата на товарите да се изврши во склад на намената на објектот и важечката
техничка регулатива за товари кај згради
2. Дефинирање на сеизмичките сили
Заб-сеизмичките сили да се пресметат во склад со Правилникот за технички нормативи за
иградба на објекти од високоградбата во сеизмички подрачја (ПИОВС,81) и Еврокод 8
Генерални принципи при проектирање на конструкцијата
 Избор на локацијата и начинот на темелење
 Избор на основата на објектот
 Избор на вертикалната диспозиција на објектот
 Големината и распоредот на масите
 Континуитет на крутоста
 Дуктилност
Процес тек на проектирање

Влезни податоци – Конструкција
A
8.00
B
4.00
C
8.00
D
A
Ниво: [2.80 m]

Табела на материјали
No Име на материјал E[kN/m2] μ γ[kN/m3] αt[1/C] Em[kN/m2] μm
1 Betoni MB 30 3.400e+7 0.20 25.00 1.000e-5 3.400e+7 0.20
2 Betoni MB 30 3.150e+7 0.20 25.00 1.000e-5 3.150e+7 0.20
Сетови на плочи
No d[m] e[m] Материал Тип на пресметка Ортотропија E2[kN/m2] G[kN/m2] α
<1> 0.150 0.000 1 Тенка плоча Изотропна
Сетови на греди
A
8.00
B
4.00
C
8.00
D
0
2.80
1
2.80
2
2.80
3
2.80
4
2.80
5
2.80
6
2.80
7
Рамка: Rx4
Сет: 1 Пресек: b/d=30/60, Фиктивна ексцентричност
Мат. A1 A2 A3 I1 I2 I3
2 - Betoni MB 30 1.800e-1 1.500e-1 1.500e-1 3.708e-3 1.350e-3 5.400e-3
3
2
30
60
30
T

A
0
2.80
1
2.80
2
2.80
3
2.80
4
2.80
5
2.80
6
2.80
7
Рамка: Ry3
2 - Betoni MB 30 1.500e-1 1.250e-1 1.250e-1 2.817e-3 1.125e-3 3.125e-3
2 - Betoni MB 30 1.600e-1 1.333e-1 1.333e-1 3.605e-3 2.133e-3 2.133e-3
Сетови на точкасти потпори
K,R1 K,R2 K,R3 K,M1 K,M2 K,M3
1 1.000e+10 1.000e+10 1.000e+10 1.000e+10 1.000e+10 1.000e+10
3
2
30
50
[cm]
25
T
3
2
40
40
[cm]
T

Општи правила
Регуларноста според основата според еврокод (λ=lx/ly<4 λ=20/20=1<4) -условот е задоволен
Регуларноста според според еврокод -(H<(4-5)b ) условот е задоволен
Според ЕС 8
Според табелата го избираме пресметковниот модел како рамнински со упростена анализа и со
пропишан фактор на однесување
Анализа на објектот (втора етапа)
регуларност Дозволени упростувања Фактор на
однесувањеПо основа По висина Модел Анализа
да да Рамнински Упростена пропишан
да не Рамнински мултимодална намален
не да Просторен мултимодална пропишан
да не Просторен мултимодална намален

1. Постојани товари
 Сопствена тежина на плоча (dp=15cm) 0.15*25=3.75kN/m2
 Додатно постојани товари =2,5kN/m2
g=6.25kN/m2
2. Променливи товари
 За административни простори p=2,5kN/m2
3. Товарите за гредите во сл.1.0 (а-основа b-пресек) се одредени спрема припадните
површини
 Припадна порвршина
F1=0.5(8.0+4.85)*2=12.85m2
F2=0.5*4.0*2=4.0m2
F1=0.5*4.0*
2.0
tg60
*2=12.85m2
4. Распон A-B (C-D)
 Постојано со плоча
6.25*2F1/8=6.25*2*12.85/8.0 =20.1kN/m’
 Сопствена тежина од греда
0.30*0.60*25 =4.5 kN/m’
g1=24.6kN/m’
 Корисно со плоча
2.0*2F1/8=2.0*2*12.85/8.0 p1=6.4kN/m’
5. Распон B-C
 Постојано со плоча
6.25*2F2/4=6.25*2*4.0/4.0 =12.5kN/m’
 Сопствена тежина од греда
=4.5 kN/m’
g2=17.0kN/m’
2.0*2F2/4=2.0*2*4.0/4.0 p2=6.4kN/m’
Анализа на вертикалните товари

6. Концентрисани реакции на греда
Оса А
 Постојани со плоча
6.25*F3=6.25*2.30 =14.4kN
 Сопствена тежина на греда во У-правец
0,30*0,50*25*4,0 =15,0kN
 Тежина на столб
0,402
*2,8*25,0 =11,2 kN
 Припадна тежина од фасада
1,0*4,0*2,8 =11,2 kN
GA=51,8kN
2.0*F3=2.0*2,30 PA=4,6kN
Оса B
 Постојани со плоча
6.25*2F2=6.25*2*4,0 =50,0kN
 Сопствена тежина на греда во У-правец+столб
=26,2kN
GB=51,8kN
2,0*2* F2=2,0*2*4,0 PB=4,6kN
7. Вкупна тежина на спрат
 Плоча 0,15*25*20*20 =1500kN
 Греда во X-правец
6*0,30(0,60-0,15)*25*20 =405kN
 Греда во У-правец
4*0,30(0,50-0,15)*25*20 =210kN
 Додатно стално
2,5*20*20 =1000kN
 Тежина на столб
6*4*0,42
*25*2,8 =268,8kN
 Фасада
4*20*2,8*1,0 =224kN
G=3607.8kN
 Корисно
2,0*20*20 P=800kN
 За анализа на дејство од земјотреса е усвоено
G+P/2=3607.8+800/2=4007.8 kN/спрат
 Вкупна тежина за анализа на дејство од земјотрес
W=7*4007.8=28055 kN

Според правилникот за технички нормативи за изградба на објекти во
вицокоградбата во сеизмички подрачја анализата се врши според т.н.
еквивалентен метод. Кај него хоризонталните инерциалните-сеизмичките сили
кои имат динамичен карактер се зменуват со ситем од еквиваленни
хоризонтални статички сили кои дејствуват во нивото на меѓукатната
конструкција
 Вкупната хозонтална сеизмичка сила се пресметува според изразот
S=K*W
W=вкупната тежина на објектот и опремата
Припадната тежина за еден рам
Wi=(G+P/2)/6=4007.6/6=668.0 kN/спрат
K=вкупниот сеизмички коефициент за хоризонтален правец
К=K0*KS*KP*Kd≥0.02
K0-коефициент на категориа на објектот-зависи важноцта на објектот и
се движи во границите од 0,75< K0<1,5
Објектите се делат во три категории каде што за ваков објект што впаѓа во
втората категориа K0=1,0
KS=коефициентот на сеизмички интензитет-зависи од сеизмичката зона во која
се наоѓа објектот и според скалата МCS,изнесува
IX-сеизмичка зона …........................ KS=0,100
KP=коефициент кој зависи од дуктилноста и придушувањето,како и од типот на
конструкцијата и нејзините крутости
KP=1 –за сите современи конструкции од армиран бетон
Kd=коефициент ха динамичноста-зависи од категориата на почвата и од
периодата на сопствената осцилација на конструкцијата
За катгорија II- на почвата Kd=0,7/T 1> Kd>0.47
Одредување на сопстената осцилација според изразот за скелетните
ситеми Т=(0,1-0,12)n каде n-е бројот на катовите
Т=0,1*7=0,7
Kd=0,7/0,7=1,0s
K=1.0*0.100*1.0*1.0=0.1>0.02
W=7*668=4676 kN
S=0.1*4676=467.6 kN
Вкупната сеизмичка сила за објектите цо повеќе од 5 ката, според прописите
85% од силата S се рацпределува по катовите според изразот
Анализа на хоризонталните товари (сеизмика)

i i
7
j j
j=1
W *Z
W*Zi
S =0.85*S*

Додека 15% од S се поставува во ниво на последниот спрат
0.85S=0.85*467.6=397.46 kN
0.15S=0.15*467.6=70.14 kN
ниво Zi Wi Wi*Zi
i i
i 7
j j
j=1
W *Z
S = 0.85*S*
W *Z
m kN kNm
7 19,6 668 13092,8 99,4
6 16,8 668 11222,4 85,2
5 14 668 9352 71,0
4 11,2 668 7481,6 56,8
3 8,4 668 5611,2 42,6
2 5,6 668 3740,8 28,4
1 2,8 668 1870,4 14,2
ΣWj*Zj= 52371,2 (Σ=397,5kn)
Влезни податоци - Оптоварување
Список на случаи на оптоварувања
No Име
1 ПОСТОЈАНИ (g)
2 ПРОМЕНЛИВИ
3 СИЗМИКА X
4 СИЗМИКА -X
5 Комб.: 1.6xI+1.8xII
6 Комб.: 1.3xI+1.3xII/2+1.3xIII
(1.3xI+0.65x1.3xII+1.3xIII)
7 Комб.: 1.3xI+1.3xII/2-1.3 xIV
(1.3xI+0.65xII+1.3xIV)

p=24.60
p=24.60
p=24.60
p=24.60
p=24.60
p=24.60
p=24.60
p=24.60
p=24.60
p=24.60
p=24.60
p=24.60
p=24.60
p=24.60
p=17.00
p=17.00
p=17.00
p=17.00
p=17.00
p=17.00
p=17.00
P=51.80P=51.80P=51.80P=51.80P=51.80P=51.80P=51.80
P=51.80P=51.80P=51.80P=51.80P=51.80P=51.80P=51.80
P=76.20
P=76.20
P=76.20
P=76.20P=76.20
P=76.20P=76.20
P=76.20
P=76.20P=76.20P=76.20
P=76.20P=76.20P=76.20
Опт. 1: ПОСТОЈАНИ (g)
p=6.40
p=6.40
p=6.40
p=6.40
p=6.40
p=6.40
p=6.40
p=6.40
p=6.40
p=6.40
p=6.40
p=6.40
p=6.40
p=6.40
p=4.00
p=4.00
p=4.00
p=4.00
p=4.00
p=4.00
p=4.00
P=4.60P=4.60P=4.60P=4.60P=4.60P=4.60P=4.60
P=4.60P=4.60P=4.60P=4.60P=4.60P=4.60P=4.60
P=16.00
P=16.00
P=16.00
P=16.00
P=16.00P=16.00P=16.00P=16.00
P=16.00
P=16.00
P=16.00P=16.00P=16.00P=16.00
Опт. 2: ПРОМЕНЛИВИ

-18.28
29.06
-25.
-18.50
-18.50
-25.
29.06
-18.28
-28.85
24.30
-24.94
-27.64
24.71
-25.34
-27.04
24.64
-26.09
-26.20
24.59
-27.03
-25.25
24.44
-28.26
-22.26
25.30
-29.54
-13.33
-13.33
-14.17
-14.17
-14.42
-14.42
-14.85
-14.85
-15.24
-15.24
-17.21
-17.21
-24.94
24.30
-28.85
-25.34
24.71
-27.64
-26.09
24.64
-27.04
-27.03
24.59
-26.20
-28.26
24.44
-25.25
-29.54
25.30
-22.26
18.29
-15.16
13.70
-13.88
13.76
-13.64
13.40
-13.26
12.95
-12.73
12.53
-12.86
9.41
-4.66
-7.49
6.33
-5.28
5.47
-5.71
5.76
-5.91
6.00
-6.17
6.26
-6.77
7.21
-5.11
2.43
7.49
-6.33
5.28
-5.47
5.71
-5.76
5.91
-6.00
6.17
-6.26
6.77
-7.21
5.11
-2.43
-18.29
15.16
-13.70
13.88
-13.76
13.64
-13.40
13.26
-12.95
12.73
-12.53
12.86
-9.41
4.66
Влијанија во греда: max М3= 29.06 / min М3= -29.54 kNm
-79.53
130.74
-124.
-89.78
-89.78
-124.
130.74
-79.53
-125.47
109.77
-120.59
-120.45
111.58
-121.98
-118.30
111.29
-124.71
-115.28
111.11
-128.10
-111.93
110.53
-132.62
-99.47
114.48
-137.18
-66.31
-66.31
-69.86
-69.86
-70.73
-70.73
-72.30
-72.30
-73.59
-73.59
-81.87
-81.87
-120.59
109.77
-125.47
-121.98
111.58
-120.45
-124.71
111.29
-118.30
-128.10
111.11
-115.28
-132.62
110.53
-111.93
-137.18
114.48
-99.47
79.55
-65.91
59.59
-60.43
60.05
-59.59
58.73
-58.21
57.09
-56.26
55.68
-57.38
42.11
-20.85
-34.81
29.51
-24.77
25.58
-26.55
26.74
-27.25
27.60
-28.20
28.49
-30.55
32.42
-22.90
10.89
34.81
-29.51
24.77
-25.58
26.55
-26.74
27.25
-27.60
28.20
-28.49
30.55
-32.42
22.90
-10.89
-79.55
65.91
-59.59
60.43
-60.05
59.59
-58.73
58.21
-57.09
56.26
-55.68
57.38
-42.11
20.85
Статичка пресметка

-51.95
-28.98
-51.95
9.090.130.961.280.1017.90
4.101.181.521.942.347.48
9.090.130.961.280.1017.90
-173.77
-353.78
-532.99
-711.59
-889.38
-1066.20
-1240.88
-252.43
-498.62
-745.61
-993.21
-1241.62
-1491.00
-1742.52
-252.43
-498.62
-745.61
-993.21
-1241.62
-1491.00
-1742.52
-173.77
-353.78
-532.99
-711.59
-889.38
-1066.20
-1240.88
Влијанија во греда: max N1= 17.90 / min N1= -1742.52 kN
-11.94
-7.01
-11.94
2.090.060.260.350.104.04
1.000.320.420.540.661.75
2.090.060.260.350.104.04
-29.24
-59.93
-90.41
-120.73
-150.83
-180.65
-209.94
-50.56
-99.67
-148.99
-198.47
-248.17
-298.15
-348.66
-50.56
-99.67
-148.99
-198.47
-248.17
-298.15
-348.66
-29.24
-59.93
-90.41
-120.73
-150.83
-180.65
-209.94

-110.77
12
-43.00
43.00
-122.03
110
-117.01
115.79
-116.21
116.59
-115.60
117.20
-114.80
118.00
-113.81
118.99
-111.69
121.11
-43.00
43.00
-43.00
43.00
-43.00
43.00
-43.00
43.00
-43.00
43.00
-43.00
43.00
-115.79
117.01
-116.59
116.21
-117.20
115.60
-118.00
114.80
-118.99
113.81
-121.11
111.69
51.95
42.86
22.48
-22.97
-22.49
-12.07
22.97
22.49
12.07
-51.95
-42.86
-22.48
Влијанија во греда: max T2= 122.03 / min T2= -122.03 kN
-24.64
26
-8.00
8.00
-26.56
24.
-26.09
25.11
-25.89
25.31
-25.72
25.48
-25.50
25.70
-25.22
25.98
-24.69
26.51
-8.00
8.00
-8.00
8.00
-8.00
8.00
-8.00
8.00
-8.00
8.00
-8.00
8.00
-25.11
26.09
-25.31
25.89
-25.48
25.72
-25.70
25.50
-25.98
25.22
-26.51
24.69
11.94
9.85
5.02
-4.94
-4.44
-4.99
-2.69
4.94
4.44
4.99
2.69
-11.94
-9.85
-5.02

55.63
-50.14
19.69
-19.50
51.27
-58.34
119.61
-97.56
162.22
-129.41
195.56
-153.97
220.91
-171.97
237.64
-182.88
241.79
-179.31
75.63
-75.62
114.39
-114.46
145.86
-145.86
172.00
-172.01
193.18
-193.18
191.65
-191.68
98.28
-121.20
128.85
-160.99
153.45
-194.51
171.47
-219.86
182.38
-236.60
178.77
-240.64
-55.63
43.22
-76.38
68.24
-93.98
87.62
-107.94
103.09
-117.81
114.59
-123.05
121.54
-120.25
167.64
-69.83
64.90
-108.29
105.00
-138.80
136.41
-163.41
161.89
-182.08
181.48
-194.57
196.55
-174.41
193.59
-70.77
65.80
-108.10
104.79
-138.52
136.15
-163.17
161.64
-181.84
181.24
-194.32
196.29
-174.16
193.34
-58.34
46.22
-74.98
67.50
-93.50
87.10
-107.41
102.57
-117.29
114.06
-122.54
121.06
-119.58
166.69
Опт. 3: СИЗМИКА X
-64.10
-15.98
32.80
-68.85-57.79-46.29-34.97-24.041.26
-40.80-35.67-28.40-21.30-14.20-6.99
-13.54-13.61-10.49-7.63-4.37-15.24
13.22
40.37
76.82
120.51
169.62
222.18
274.82
-3.42
7.24
28.00
57.24
94.13
138.16
181.36
3.90
-6.48
-27.46
-56.89
-93.98
-138.19
-181.60
-13.70
-41.14
-77.37
-120.86
-169.78
-222.15
-274.58

13.22
9.80
13.70
27.1536.4543.6949.1152.5652.64
37.8157.2172.9386.0096.5995.83
27.4336.2343.5048.9252.3752.43
-35.30
-51.65
-64.86
-87.35
-102.82
-48.12
-76.17
-98.29
-116.18
-139.69
-48.77
-76.03
-98.09
-116.00
-139.50
-37.34
-50.88
-64.50
-87.00
-102.24
0.51
-0.51
0.500.48
-0.15
0.47
0.44
-0.31
0.47
0.37
-0.47
0.44
0.28
-0.63
0.38
0.15
-0.80
0.27
-0.02
0.02
-0.06
0.06
-0.50
-0.47
0.14
-0.48
-0.47
0.31
-0.44
-0.43
0.47
-0.37
-0.38
0.62
-0.28
-0.27
0.79
-0.15
28.07 27.98 27.97 28.01
Влијанија во греда: max u2= 28.07 / min u2= -0.80 m / 1000

-160.15
261.50
-246
-176.95
-176.95
-246
261.50
-160.15
-252.69
219.38
-237.84
-242.47
223.01
-240.78
-237.95
222.42
-246.50
-231.61
222.04
-253.60
-224.54
220.83
-263.07
-199.22
228.70
-272.65
-130.10
-130.10
-137.28
-137.28
-139.12
-139.12
-142.42
-142.42
-145.18
-145.18
-161.98
-161.98
-237.84
219.38
-252.69
-240.78
223.01
-242.47
-246.50
222.42
-237.95
-253.60
222.04
-231.61
-263.07
220.83
-224.54
-272.65
228.70
-199.22
160.20
-132.74
120.00
-121.66
120.85
-119.90
118.09
-117.01
114.65
-112.94
111.65
-114.96
84.31
-41.74
-69.19
58.61
-49.14
50.77
-52.75
53.16
-54.23
54.97
-56.23
56.85
-61.06
64.85
-45.84
21.79
69.19
-58.61
49.14
-50.77
52.75
-53.16
54.23
-54.97
56.23
-56.85
61.06
-64.85
45.84
-21.79
-160.20
132.74
-120.00
121.66
-120.85
119.90
-118.09
117.01
-114.65
112.94
-111.65
114.96
-84.31
41.74
Опт. 5: 1.6xI+1.8xII
-42.95
199.74
-244.04
-154.09
-112.21
184.26
-191.11
-26.38
186.01
-299.80
208.90
-343.28
227.14
-379.24
243.99
-407.65
255.84
-428.52
272.19
-430.63
5.61
-193.17
48.67
-248.83
88.30
-290.94
119.96
-327.26
145.56
-356.71
131.53
-366.80
-45.21
159.38
-339.42
-7.54
166.27
-383.84
170.14
-424.22
173.90
-452.71
173.80
-469.50
169.97
-456.61
42.99
-39.34
-12.93
1.13
-35.16
27.58
-55.25
49.73
-70.53
67.54
-79.43
75.05
-95.47
187.80
-140.91
126.85
-176.41
173.30
-218.66
215.85
-251.70
250.24
-277.37
277.03
-297.05
302.34
-259.83
267.40
-41.87
43.06
-104.89
99.43
-141.85
138.48
-172.85
170.34
-195.72
194.51
-208.50
208.35
-193.32
235.62
-191.14
155.62
-183.84
175.32
-208.55
199.56
-224.69
217.64
-235.11
229.70
-239.83
240.33
-216.31
246.83
Опт. 6: 1.3xI+1.3xII/2+1.3xIII

Контрола поместување при земјотрес
Според Уu81 поместувањето врз конструкцијата под влијаније на сеизмичките товари треба
да биде повеќе од H/600 (H-висина на објектот)
dx=28.1mm <1960/600=32.7mm условот е задоволен
-191.11
184.26
-112.21
-154.09
-244.04
199.74
-42.95
-339.42
159.38
-45.21
-383.84
166.27
-7.54
-424.22
170.14
-452.71
173.90
-469.50
173.80
-456.61
169.97
-193.17
5.61
-248.83
48.67
-290.94
88.30
-327.26
119.96
-356.71
145.56
-366.80
131.53
-299.80
186.01
-26.38
-343.28
208.90
-379.24
227.14
-407.65
243.99
-428.52
255.84
-430.63
272.19
191.14
-155.62
183.84
-175.32
208.55
-199.56
224.69
-217.64
235.11
-229.70
239.83
-240.33
216.31
-246.83
41.87
-43.06
104.89
-99.43
141.85
-138.48
172.85
-170.34
195.72
-194.51
208.50
-208.35
193.32
-235.62
140.91
-126.85
176.41
-173.30
218.66
-215.85
251.70
-250.24
277.37
-277.03
297.05
-302.34
259.83
-267.40
-42.99
39.34
12.93
-1.13
35.16
-27.58
55.25
-49.73
70.53
-67.54
79.43
-75.05
95.47
-187.80
Опт. 7: 1.3xI+1.3xII/2-1.3xIV

Контрола на аксиалните товари во столбот
Според Уu81 обезбедување на затегнати дуктилни пресеци, се ограничува со износот на
аксиалните напрегања во столбот според гравитационите товари
σо/βB≤0.35 σо=N/F ; βB=0.7*βk
maxNg= 1743kN (столб оска B ,приземје)
maxNp= 349kN (столб оска B ,приземје)
N=Ng+Np=1743+349=2092 kN
MB 30 => βB=0.7*30=21Mpa
σо=2092/402
=1.31 kN/cm2=13.1Mpa
σо/βB=13.1/21=0.62>0.35 условот не е задоволен
условот не е задоволен во рамката 4 ,оска A,B,C,D(приземје+2)
Решение
Зголемување на марката на бетонот во целиот објект (одговара MB 40) и со зголемување на
пресекот b/d=45/45, i во оска B,C, приземје b/d=50/50
Проверка
maxNg= 1743kN (столб оска B ,приземје)
maxNp= 349kN (столб оска B ,приземје)
N=Ng+Np=1743+349=2092 kN
MB 40 => βB=0.7*40=28Mpa
σо=2092/502
=0,84 kN/cm2=8,4Mpa
σо/βB=8,4/28=0.30<0.35 условот е задоволен
maxNg= 1491kN (столб оска B ,1 кат)
maxNp= 298kN (столб оска B ,1 кат)
N=Ng+Np=1491+298=2025kN
MB 40 => βB=0.7*40=28Mpa
σо=2025/452
=0,88 kN/cm2=8,8Mpa
σо/βB=8,8/28=0.32<0.35 условот е задоволен
Димензионирање

Димензионирање на столбот во свиткување
Ширина на пресекот b cm 45 fb     25,5 MPa
Висина на пресекот   d cm 45 σ02 400 MPa
Случај Основни   ТОВАРИ М N
kNm kN
g ПОСТОЈАНИ 35 1419
p ПРОМЕНЛИВИ 17,21 298
zx ЗЕМЈОТРЕСИ‐X ПРАВЕЦ 196 ‐138
КОМБИНАЦИЈИ n m
1 1,6g+1,8p 86,978 2806,8 0,544 0,037
2 1,9g+2,1p 102,641 3321,9 0,643 0,044
3 1,0g+1,8p 65,978 1955,4 0,379 0,028
4 1,2g+2,1p 78,141 2328,6 0,451 0,034
5 1,3g+1,3p/2+1,3zx 311,5 1859,0 0,360 0,134
6 1,3g+1,3p/2‐1,3zx ‐198,1 2217,8 0,429 0,085
7 1,0g+1,3p/2+1,3zx 301,0 1433,3 0,278 0,130
8 1,0g+1,3p/2+1,3zx ‐208,6 1792,1 0,347 0,090
Диаграмот интеракције‐ право савивање
n ‐0,2 0,12 0,4 0,6 1,2
m(μ=0,20) 0 0,13 0,175 0,165 0
n ‐0,1 0,12 0,4 0,6 1,1
m(μ=0,10) 0 0,1 0,145 0,138 0
0,00
0,02
0,04
0,06
0,08
0,10
0,12
0,14
0,16
0,18
0,20
‐0,50 0,00 0,50 1,00 1,50
μ=0.30
μ=0,20
Случај 1
Случај 2
Случај 3
Случај 4
Случај 5
Случај 6
Случај 7
Случај 8
Минимален процент на армирање според еврокод =1%
Во табела е прикажан процент на армирање кој е по =0.1
потFa=1.0*45*45/100=20.25cm2
Усвоено 4RΦ19 Fa=11.34 cm2
8RΦ14 Fa=12.96 cm2
Fa=23.66 cm2
Димензионирање

Димензионирање на столбот според транзверзалните сили
Поради тоа што капацитетот на носивоста на пластичните зглобови е пресметан цо вистински
вградена арматура во нив така што се појават поголеми транзверзални сили отколку
предходно пресметаните,за тоа пресметаните моменти се помножат со факторот 1,3 за DCH
Qu=1,3Qg+1,3Qp/2+1,3Qs
=1.3*43+1.3*8.0+1.3*140=242.5 kN
b/d=45/45 ; a=4.5cm ; h=45-4.5=40.5cm
z=0.9*h
τn=Qu/z*σv
τn=
242.
. ∗ . ∗
=0.17 kN/cm2
=1.7Mpa
дозволена вредност на транзверзалните сили е одредено според изразот во БАБ-87
τr< τn< 3τr
τr- за MB 40=1.3
1.3<1.7<3.9 условот е задоволен
Пресметка на узенгиите во столбот
Улогата на узенгиите е повеќекратна
 Да го осигурат приемот на смолкување
 Да ја осигурат работата на надолжната арматура,дури и при отпаднати заштитни
слоеви во критичните зони
 Да го ограничат развојот на напречните деформации во бетонот и со тоа ја зголемуват
дуктилноста
 Да учествуват во обезбедување на пресекот при торозиони влијанија
Најнеповолни појавени прснатини се косо прснатини во агол Ѳ=450
- за тоа е потребно
пресметка на хоризонтална арматура
ΣX=0=>(mfuσv)z/s=Qu
z=0.9h=36.45 cm
m=4……...........сечност на узенгијата
fu=0,5 cm2..........површина пресекот
на арматурата
σv=400 Mpa........граница на развлекување
на челикот
Qu=242.5 kN......гранична вредност на
транверзалните сили
s=(mfuσv)z/ Qu=
∗ . ∗ . ∗
.
=12 cm усвоено узенгии RΦ8/7.5 cm по цела висина на
столбот,и носивоста на узенгиите минимална кои се споредуват со впроче, нај ниско
градна ѕзенгија тоа најнеповолен нач
(mfuσv)z/s=
∗ . ∗ . ∗
,
= 388,8 kN >242.5 kN
Столбот треба да задоволи тражената вредност /конвекционален дуктилен фактор во кривина-
CCDF- потребно е истовремено да се обезбедат следниве услови кои според.
Αωwd≥k0μ1/rεsy,d(0.35Ac/Ao+0.15)-10 εcu V0
ωwd≥ ωwd,min
ωwd=
Vh
V0
*
fyd
fcd

255.84
-428.52
145.56
-356.71
173.80
-469.50
Опт. 6: 1.3xI+1.3xII/2+1.3xIII

-469.50
173.80
-356.71
145.56
-428.52
255.84
Опт. 7: 1.3xI+1.3xII/2-1.3xIV
255.81
145.53
145.53
255.81
-469.53
-428.55
-356.73
-356.73
-428.55
-469.53
Опт. 8: [Anv] 5-7
-224.54
220.83
-263.07
-145.18
-145.18
-263.07
220.83
-224.54
Опт. 5: 1.6xI+1.8xII

2 140518045117-phpapp01

Recommended

Recommended

More Related Content

More from Durim Bajrami

More from Durim Bajrami (20)

2 140518045117-phpapp01