1. UNIVERSITETI SHTETEROR NE TETOVE
FAKULTETII SHKENCAVE APLIKATIVE
DEPARTAENTI I NDERTIMTARISE
GJEOTEKNIKA
PUNIM SEMESTRAL
VEDAT RAMADANI PROF.DR. LULJETA BOZO
ASS.SEMIJAL HASANI-ZIBERI
b
Hzh
bm
t1
t2
Nk
Hb
0.0 hx
q
h
N
M
Q
ak
bkb
c
21. LLOGARITJE E THEMELEVE TË VEÇUARA TË
SHTANGËT DHE ELASTIK
N= 680 KN
M= 82 KNm
Q= 55 KN
Hzh=1/8-1/10* Hg
Hzh= 4.5
*Gjejmë aftësinë mbajtëse
R=
PER φ=24 NGA TABELA 5.2 MEKANIKA E DHERAVE fq 300
A= 0.78
B= 4.12
D= 6.675
m1= 1.2 NGA TABELA E SHTRESAVE MARIM KETO DY
m2= 1.1 KOFICIENTA 5.3
γ= 17.8
C= 3
K= 1
b= 1.7
R= 493.20 kpa
*Gjejmë sipërfaqen e tabanit
γmes= 20 m2
P= ≤ R => Ath=
Ath= 1.69 m2
h
Hzh
L
N
M
Q
N
TH
TH
N+N
A MES ZH
N
R-γ *H
1 2
ZH * C
m m
[(A*b B*H )
k
*D] b 1.5 2.0γ+ =…… = ÷
+
+
VEDAT RAMADANIGJEOTEKNIKA
22. *Gjejmë formën e themelit
pranojmë formën katrore b
2
=Ath => b=
b= 1.30 m
*Llogaritja e jashtëqendërsisë
Nth=b2*Hzh*γmes=
[e]=0.033*b
Nth= 151.78 KN
e= 0.40
(e)= 0.04 e > [e] => formën duhet ta marrim drejtekendesh
kolona
ak= 0.4 m bk 0.4
αkuf 31.13 nga tabela 1.3 (lib) m 1.1
l= 2.23 m
*Lartësia si themel i shtangët
h=
h= 1.51 m
e
L
bk
ak
b
a kuf
L
h
a k
P
P
28.8*R*b*φN
l= 1+ 1+
N2.4R*b
k
kuf
l-a
2*tga
thA
pergj zh
pergj th
M M Q*H
N
e
N N
+
=
+
=
VEDAT RAMADANIGJEOTEKNIKA
23. *Lartësia e themlit elastik
*kushti në prerje
N ≤ Nmb=Aprer + Rprer *m
Rprer=2RT………RT = nga tabela 1.4 (lib) => Rprer=KN/m2
RT 720
Rprer 1440 Kpa
h=
h= 0.27
*Kushti në sforcim
σmaz 539.52 kn/m2
σmin -70.69 kn/m2
Mprer=M+Q*Hzh
Mpre 329.50 knm
Wth 1.08 m3
Ath 2.90 m2
c 0.92
c=l-ak/2
h
N
h
N
M
Q
a k
b kb
c
( )k k
N
2 a b *Rprer*m+
prer
max
min th th
N M
σ = ±
A W
min
max min
c
l-
X
X : 2
- l1 =σ =σ +
σ σ
max min
c
l-
2X *( - )
l
= σ σ
VEDAT RAMADANIGJEOTEKNIKA
24. X 484.98 kn/m2
σ1 414.29 kn/m2
Qmax= σ1*c = Qmax 379.85
ho 0.48 m
*Kushti në inkastrim i kolonës
h=30*Φ/100 Φ 1.6
h= 0.48 m
Atehere pervetesojm h 0.48 m
L
h
1
0
t
*c
h
R *m
σ
=
VEDAT RAMADANIGJEOTEKNIKA
25. N= 1311 KN
M= 157 KNm
Q= 105 KN
Hzh=1/8-1/10* Hg
Hzh= 4.5 m
*Gjejmë aftësinë mbajtëse
R=
PER φ=24 NGA TABELA 5.2 MEKANIKA E DHERAVE fq 300
A= 0.78
B= 4.12
D= 6.675
m1= 1.2 NGA TABELA E SHTRESAVE MARIM KETO DY
m2= 1.1 KOFICIENTA 5.3
γ= 17.8
C= 3
K= 1
b= 1.7
R= 493.20 kpa
*Gjejmë sipërfaqen e tabanit
γmes= 20 m2
P= ≤ R => Ath=
Ath= 3.25 m2
h
Hzh
L
N
M
Q
N
TH
TH
N+N
A MES ZH
N
R-γ *H
1 2
ZH * C
m m
[(A*b B*H )
k
*D] b 1.5 2.0γ+ =…… = ÷
+
+
VEDAT RAMADANIGJEOTEKNIKA
26. *Gjejmë formën e themelit
pranojmë formën katrore b
2
=Ath => b=
b= 1.80 m
*Llogaritja e jashtëqendërsisë
Nth=b2*Hzh*γmes=
[e]=0.033*b
Nth= 292.63 KN
e= 0.39
(e)= 0.06 e > [e] => formën duhet ta marrim drejtekendesh
kolona
ak= 0.4 m bk 0.4
αkuf 31.13 nga tabela 1.3 (lib) m 1.1
l= 2.78 m
*Lartësia si themel i shtangët
h=
h= 1.95 m
L
bk
ak
b
a kuf
L
h
a k
P
P
28.8*R*b*φN
l= 1+ 1+
N2.4R*b
k
kuf
l-a
2*tga
thA
pergj zh
pergj th
M M Q*H
N
e
N N
+
=
+
=
VEDAT RAMADANIGJEOTEKNIKA
27. *Lartësia e themlit elastik
*kushti në prerje
N ≤ Nmb=Aprer + Rprer *m
Rprer=2RT………RT = nga tabela 1.4 (lib) => Rprer=KN/m2
RT 720
Rprer 1440 kPa
h=
h= 0.52 m
*Kushti në sforcim
σmaz 533.41 kn/m2
σmin -9.80 kn/m2
Mprer=M+Q*Hzh
Mpre 629.50
Wth 2.32
Ath 5.01
c 1.19
c=l-ak/2
h
N
h
N
M
Q
a k
b kb
c
( )k k
N
2 a b *Rprer*m+
prer
max
min th th
N M
σ = ±
A W
min
max min
c
l-
X
X : 2
- l1 =σ =σ +
σ σ
max min
c
l-
2X *( - )
l
= σ σ
VEDAT RAMADANIGJEOTEKNIKA
28. X 426.96 kn/m2
σ1 417.17 kn/m2
Qmax= σ1*c = Qmax 495.82
ho 0.63 m
*Kushti në inkastrim i kolonës
h=30*Φ /100 Φ 1.6
h= 0.48 m
Atehere pervetesojm h 0.63 m
L
h
1
0
t
*c
h
R *m
σ
=
VEDAT RAMADANIGJEOTEKNIKA
29. N= 2616 KN
M= 314 KNm
Q= 209 KN
Hzh=1/8-1/10* Hg
Hzh= 4.5 m
*Gjejmë aftësinë mbajtëse
R=
PER φ=24 NGA TABELA 5.2 MEKANIKA E DHERAVE fq 300
A= 0.78
B= 4.12
D= 6.675
m1= 1.2 NGA TABELA E SHTRESAVE MARIM KETO DY
m2= 1.1 KOFICIENTA 5.3
γ= 17.8
C= 3
K= 1
b= 1.7
R= 493.20 kpa
*Gjejmë sipërfaqen e tabanit
γmes= 20 m2
P= ≤ R => Ath=
Ath= 6.49 m2
h
Hzh
L
N
M
Q
N
TH
TH
N+N
A MES ZH
N
R-γ *H
1 2
ZH * C
m m
[(A*b B*H )
k
*D] b 1.5 2.0γ+ =…… = ÷
+
+
VEDAT RAMADANIGJEOTEKNIKA
30. *Gjejmë formën e themelit
pranojmë formën katrore b
2
=Ath => b=
b= 2.55 m
*Llogaritja e jashtëqendërsisë
Nth=b2*Hzh*γmes=
[e]=0.033*b
Nth= 583.92 KN
e= 0.39
(e)= 0.08 e > [e] => formën duhet ta marrim drejtekendesh
kolona
ak= 0.4 m bk 0.4
αkuf 31.13 nga tabela 1.3 (lib) m 1.1
l= 3.54 m
*Lartësia si themel i shtangët
h=
h= 2.58 m
L
bk
ak
b
a kuf
L
h
a k
P
P
28.8*R*b*φN
l= 1+ 1+
N2.4R*b
k
kuf
l-a
2*tga
thA
pergj zh
pergj th
M M Q*H
N
e
N N
+
=
+
=
VEDAT RAMADANIGJEOTEKNIKA
31. *Lartësia e themlit elastik
*kushti në prerje
N ≤ Nmb=Aprer + Rprer *m
Rprer=2RT………RT = nga tabela 1.4 (lib) => Rprer=KN/m2
RT 720
Rprer 1440 Kpa
h=
h= 1.03
*Kushti në sforcim
σmaz 527.00 kn/m2
σmin 54.06 kn/m2
Mprer=M+Q*Hzh
Mpre 1254.50 knm
Wth 5.31 m3
Ath 9.00 m2
c 1.57
c=l-ak/2
h
N
h
N
M
Q
a k
b kb
c
( )k k
N
2 a b *Rprer*m+
prer
max
min th th
N M
σ = ±
A W
min
max min
c
l-
X
X : 2
- l1 =σ =σ +
σ σ
max min
c
l-
2X *( - )
l
= σ σ
VEDAT RAMADANIGJEOTEKNIKA
32. X 368.08 kn/m2
σ1 422.14 kn/m2
Qmax= σ1*c = Qmax 661.71
ho 0.84 m
*Kushti në inkastrim i kolonës
h=30*Φ/100 Φ 1.6
h= 0.48 m
Atehere pervetesojm h 0.84 m
L
h
1
0
t
*c
h
R *m
σ
=
VEDAT RAMADANIGJEOTEKNIKA
33. N= 1253 KN
M= 150 KNm
Q= 100 KN
Hzh=1/8-1/10* Hg
Hzh= 1.8 m
*Gjejmë aftësinë mbajtëse
R=
PER φ=24 NGA TABELA 5.2 MEKANIKA E DHERAVE fq 300
A= 0.78
B= 4.12
D= 6.675
m1= 1.2 NGA TABELA E SHTRESAVE MARIM KETO DY
m2= 1.1 KOFICIENTA 5.3
γ= 17.8
C= 3
K= 1
b= 1.7
R= 231.84 kpa
*Gjejmë sipërfaqen e tabanit
γmes= 20 m2
P= ≤ R => Ath=
Ath= 6.40 m2
h
Hzh
L
N
M
Q
N
TH
TH
N+N
A MES ZH
N
R-γ *H
1 2
ZH * C
m m
[(A*b B*H )
k
*D] b 1.5 2.0γ+ =…… = ÷
+
+
VEDAT RAMADANIGJEOTEKNIKA
34. *Gjejmë formën e themelit
pranojmë formën katrore b
2
=Ath => b=
b= 2.53 m
*Llogaritja e jashtëqendërsisë
Nth=b2*Hzh*γmes=
[e]=0.033*b
Nth= 230.34 KN
e= 0.22
(e)= 0.08 e > [e] => formën duhet ta marrim drejtekendesh
kolona
ak= 0.4 m bk 0.4
αkuf 31.13 nga tabela 1.3 (lib) m 1.1
l= 3.03 m
*Lartësia si themel i shtangët
h=
h= 2.17 m
L
bk
ak
b
a kuf
L
h
a k
P
P
28.8*R*b*φN
l= 1+ 1+
N2.4R*b
k
kuf
l-a
2*tga
thA
pergj zh
pergj th
M M Q*H
N
e
N N
+
=
+
=
VEDAT RAMADANIGJEOTEKNIKA
35. *Lartësia e themlit elastik
*kushti në prerje
N ≤ Nmb=Aprer + Rprer *m
Rprer=2RT………RT = nga tabela 1.4 (lib) => Rprer=KN/m2
RT 720
Rprer 1440 Kpa
h=
h= 0.49
*Kushti në sforcim
σmaz 248.20 kn/m2
σmin 78.24 kn/m2
Mprer=M+Q*Hzh
Mpre 330.00 knm
Wth 3.88 m3
Ath 7.68 m2
c 1.32
c=l-ak/2
h
N
h
N
M
Q
a k
b kb
c
( )k k
N
2 a b *Rprer*m+
prer
max
min th th
N M
σ = ±
A W
min
max min
c
l-
X
X : 2
- l1 =σ =σ +
σ σ
max min
c
l-
2X *( - )
l
= σ σ
VEDAT RAMADANIGJEOTEKNIKA
36. X 133.07 kn/m2
σ1 211.31 kn/m2
Qmax= σ1*c = Qmax 278.40
ho 0.35 m
*Kushti në inkastrim i kolonës
h=30*Φ/100 Φ 1.6
h= 0.48 m
Atehere pervetesojm h 0.48 m
L
h
1
0
t
*c
h
R *m
σ
=
VEDAT RAMADANIGJEOTEKNIKA
37. N= 996 KN
M= 120 KNm
Q= 80 KN
Hzh=1/8-1/10* Hg
Hzh= 1.8 m
*Gjejmë aftësinë mbajtëse
R=
PER φ=24 NGA TABELA 5.2 MEKANIKA E DHERAVE fq 300
A= 0.78
B= 4.12
D= 6.675
m1= 1.2 NGA TABELA E SHTRESAVE MARIM KETO DY
m2= 1.1 KOFICIENTA 5.3
γ= 17.8
C= 3
K= 1
b= 1.7
R= 231.84 kpa
*Gjejmë sipërfaqen e tabanit
γmes= 20 m2
P= ≤ R => Ath=
Ath= 5.09 m2
h
Hzh
L
N
M
Q
N
TH
TH
N+N
A MES ZH
N
R-γ *H
1 2
ZH * C
m m
[(A*b B*H )
k
*D] b 1.5 2.0γ+ =…… = ÷
+
+
VEDAT RAMADANIGJEOTEKNIKA
38. *Gjejmë formën e themelit
pranojmë formën katrore b
2
=Ath => b=
b= 2.26 m
*Llogaritja e jashtëqendërsisë
Nth=b2*Hzh*γmes=
[e]=0.033*b
Nth= 183.09 KN
e= 0.22
(e)= 0.07 e > [e] => formën duhet ta marrim drejtekendesh
kolona
ak= 0.4 m bk 0.4
αkuf 31.13 nga tabela 1.3 (lib) m 1.1
l= 2.79 m
*Lartësia si themel i shtangët
h=
h= 1.96 m
L
bk
ak
b
a kuf
L
h
a k
P
P
28.8*R*b*φN
l= 1+ 1+
N2.4R*b
k
kuf
l-a
2*tga
thA
pergj zh
pergj th
M M Q*H
N
e
N N
+
=
+
=
VEDAT RAMADANIGJEOTEKNIKA
39. *Lartësia e themlit elastik
*kushti në prerje
N ≤ Nmb=Aprer + Rprer *m
Rprer=2RT………RT = nga tabela 1.4 (lib) => Rprer=KN/m2
RT 720
Rprer 1440 Kpa
h=
h= 0.39
*Kushti në sforcim
σmaz 249.06 kn/m2
σmin 68.03 kn/m2
Mprer=M+Q*Hzh
Mpre 264.00 knm
Wth 2.92 m3
Ath 6.28 m2
c 1.19
c=l-ak/2
h
N
h
N
M
Q
a k
b kb
c
( )k k
N
2 a b *Rprer*m+
prer
max
min th th
N M
σ = ±
A W
min
max min
c
l-
X
X : 2
- l1 =σ =σ +
σ σ
max min
c
l-
2X *( - )
l
= σ σ
VEDAT RAMADANIGJEOTEKNIKA
40. X 142.27 kn/m2
σ1 210.30 kn/m2
Qmax= σ1*c = Qmax 250.85
ho 0.32 m
*Kushti në inkastrim i kolonës
h=30*Φ/100 Φ 1.6
h= 0.48 m
Atehere pervetesojm h 0.48 m
L
h
1
0
t
*c
h
R *m
σ
=
VEDAT RAMADANIGJEOTEKNIKA
41. LLOGARITJA E THEMELIT TË VAZHDUAR
TË NJË MJEDISI ME BODRUM
Nk 737 KN
γ= 17.8 kn/m3
Ip= 6.2
Ik 0.43
γ0 26.3 kn/m3
W 14 % nga shtresa
φ 25
c 3 kpa
b 1
Hb 2.7 m
bm 0.25 m
q 30 kpa
t1 1 m
t2 0.2 m
γm 25 kn
n 1.2
hx 0.7 m
1. Llogarisim ngarkesën që vijnë në themel
N=Nk + Nm ;
Nm= bm(hb + t2)*γm*n=
Nm= 21.75 kn
N= 758.75 kn
2. Thellësia e zhytjes së themelit
Hzh 4.5 m
3. Llogarisim aftësinë mbajtëse të bazamentit
b
Hzh
bm
t1
t2
Nk
Hb
0.0 hx
q
1 2
ZH
m m 2
R [(A*b B*( H t))
k 3
* C*D] b 1.5 2.0
+
= + + γ+ =…… = ÷
b
1 2
γ
t t t
γ
= +
42. t 1.28 A= 0.78
R 459.17 kpa B= 4.12
D= 6.675
m1= 1.2
4. Llogarisim gjërësinë e themelit m2= 1.1
γmesa 20
b= C= 3
K= 1
b 1.75
5. Shohim skemën e murit që varet nga raporti bm/b
0.14 <0.6 = > pranojmë skemën e traut njëherë statikisht të pacaktuar
6. Llogarisim ordinatat e presioneve aktive
q1=σa=γ*Hzh*Ka Ka=tg2
(45-φ/2)=
q2=q*Ka= Ka= 0.41
q1 32.51 kn/m'
q2 12.18 kn/m'
b
Hzh
bm
t1
t2
Hb
0.0 hx
q
q2 q1
l
mes
N
R γ *t−
b
mb
43. 7. Llogarisim momentin M0 duke iu referuar tabelës 1.7 fq 56 libri (pjesa e I-rë)
m=Hzh 4.5 m
a=hx= 0.7 m
l=Hzh+hx 5.20 m
M0= M0’+M0’’
Mo' 264.33
Mo'' 5.16
Mo 269.49
8. Llogarisim momentin My, ku:
E=0.8*E0=0.8*α*Rm
α= 2000 për muraturë ku llaçi është me markë 100-50
R m 2.5 MPa, për gurë me markë 1000 dhe markë të llaçit 50 tabela 1.9 57
Cz 96336 KN/ m
3
(me interpolim duke u bazuar te tab1.10 libri dhe për
E 4000 MN/ m2 = 4000000 KN/m2 R=577.1 KN/ m2)
My 197.70 knm/m'
9. Kontrollojmë sforcimet maksimale në tabanin e themelit
Nth 43.75 m2
σ= 845.84 KN/m2 σlej =1.2R 551 kN/m2
NE QOFTE SE NUK PLOTESOHET KUSHTI σ<σlej ATEHERE E RRISIM b
b 2.6 m
My 242.62
σ= 524.00 KN/m2 σlej =1.2R= 551 kN/m2
( )
2
0
2 2
1
2
8*l
q*m *l
M ’ 9*a*
120*l
*l 3*a= + +
( )2
0
2q *m
M ’ *
l
l-m=
0
y
3
z
M
M
3E
1
C b
bm
=
+
2
σ
6
th y
MN N
bb
+
= +
45. LLOGARITJA E TRARËVE NË BAZAMENT ELASTIK N 1 808 kn
N 2 1311 kn
N 3 2616 kn
Hzh= 4.5
A= 0.78
q 5.5 kn/m B= 4.12
l 11.3 m D= 6.675
m1= 1.2
m2= 1.1
γ= 17.8
*Gjejmë sipërfaqen e tabanit të traut C= 3
K= 1
Ath= b= 2
R= 498.70
Ath= 9.62 m2
RT 720
*Llogarisim gjërësinë e themelit Rprer 1440
b= ak= 0.4
bk 0.4
b 0.85 m m 1.1
*Shohim nëse plotësohet kushti
≥ 7 => 13.27
L
N1 N2 N3
q
ΣNi Σqi*li
R
+
l
thA
l
b
46. *Llogarisim “h”
kushti në prerje
h=
h 1.03 m
kushti në përkulje
h=
h 0.90 m
pervetesohet me e madhja
h 1 m
*Forma e prerjes tërthore – përvetësojmë drejtkëndësh
J=
Jx 0.07 m4
*Gjejmë konstantën e elasticitetit të traut
E 2.9E+07 Tabela 2.1 fq 76
α = E0 18000
0 0.35
( )k k
N
2 a b *Rprer*m+
*l
1 1
10 15
÷
3h
12
b*
( )
3
0
2
0 m
*E *b*l
1- *E *J
π
47. α = 38.48 L 11.3 m a1 1 m
a2 3.9 m
pranojm vleren qe eshte me afer tabeles se Simvuldit a3 10.3 m
a4 0 m
Ndajme skemen reale ne skema elastike
β1 0.09
β2 0.3
β3 0.9
β1 0.09
β2 0.3
β3 0.9
β4 0 Px=P'*q
QX=Q'*q*b*l
MX=M'*q*b*l2
Ne baze te β nga tabelat I xjerrim koeficientat P' ; Q' ; M' dhe totali eshte llogaritur ne baze te formulave
L1
L2
L3
L1
L2
L3
N1
N2
N3
q
m1
m3
m2
a
β=
l
x x
x
P'*N
P = M M'*N*l
b*l
Q Q'*N
=
=
x x
2
x
P'*N
P = M M'*m
b*l
Q'*m
Q
l
=
=
x x
2
x
P'*N
P = M M'*m
b*l
Q'*m
Q
l
=
=
x x
x
P'*N
P = M M'*N*l
b*l
Q Q'*N
=
=
x x
x
P'*N
P = M M'*N*l
b*l
Q Q'*N
=
=
51. N 1 1767 kn
N 2 2616 kn
N 3 1767 kn
q 5.5 kn/m Hzh= 4.5
l 10.6 m A= 0.78
B= 4.12
D= 6.675
m1= 1.2
*Gjejmë sipërfaqen e tabanit të traut m2= 1.1
γ= 17.8
Ath= C= 3
K= 1
Ath= 12.45 m2 b= 2
R= 498.70
*Llogarisim gjërësinë e themelit
RT 720
b= Rprer 1440
b 1.17 m ak= 0.4
bk 0.4
*Shohim nëse plotësohet kushti m 1.1
≥ 7 => 9.03
kolona
*Llogarisim “h”
L
N1 N2 N3
ΣNi Σqi*li
R
+
l
thA
l
b
52. kushti në prerje
h=
h 1.03 m
kushti në përkulje
h=
h 0.85 m
pervetesohet me e madhja
h 0.9 m
*Forma e prerjes tërthore – përvetësojmë drejtkëndësh
J=
Jx 0.071 m4
*Gjejmë konstantën e elasticitetit të traut
E 2.9E+07 Tabela 2.1 fq 76
α = E0 18000
0 0.35
α = 43.57 L 10.6 m
pranojm vleren qe eshte me afer tabeles se Simvuldit
( )k k
N
2 a b *Rprer*m+
*l
1 1
10 15
÷
3h
12
b*
( )
3
0
2
0 m
*E *b*l
1-m *E *J
π
53. Ndajme skemen reale ne skema elastike a1 5.3 m
a2 1 m
a3 0 m
β1 0.50
β2 0.09
β1 0.50
β2 0.09
β3 0 Px=P'*q
QX=Q'*q*b*l
MX=M'*q*b*l2
Ne baze te β nga tabelat I xjerrim koeficientat P' ; Q' ; M' dhe totali eshte llogaritur ne baze te formulave
L1 L1
L2
L1 L1
L2
N1
N2
N1
m1 m1
m2
a
β=
l
x x
x
P'*N
P = M M'*N*l
b*l
Q Q'*N
=
=
x x
2
x
P'*N
P = M M'*m
b*l
Q'*m
Q
l
=
=
x x
2
x
P'*N
P = M M'*m
b*l
Q'*m
Q
l
=
=
x x
x
P'*N
P = M M'*N*l
b*l
Q Q'*N
=
=
58. LLOGARITJA E PLLAKES SE THEMELIT
Vlerat e forcave normale qe shkarkojne kolonat ne pllake
kolona vlera ni ne knkolona vl ne kn
1 431 11 1311
2 1060 12 2616
3 1767 13 0
4 0 14 0
5 0 15 680
6 681 16 1094
7 1236 17 1767
8 0 18 0
9 0 19 0
10 808
K1 K2 K3
K6 K7
K10
K11
K12
K15 K16 K17
1.0 2.9 6.4 1.0
1.04.34.31.0
5.35.3
5.65 5.65
X
Y
VEDAT RAMADANIGJEOTEKNIKA
59. Hapi I parë
Zgjedhim per pllaken beton me rrrezistenc ne prerje Rpr.Lartesia e pllakes nga kushti del:
a 5.65 m L 11.3 m
b 5.3 m B 10.6 m
ak 0.4 m 0 0.35 mvaresisht nga dheu tabela 2.1 fq 76
bk 0.4 m E0 12000 t. 2.3
Rpr 1440
*Llogarisim lartësinë e themelit*
nga kushti në prerje kemi
h= Nmax 2616 KN
m 1.1
h 1.03 m
Llogarisim shtangësinë cilindrike të pllakës*
E 3.40E+06 kpa nga tabela 2.1
D= 0.166 koef I puasonit per betonin
D 320420.88 kPa*m
*Llogarisim treguesin e elasticitetit të të pllakës*
S=
S 22.68
α=
α 1.07
S > 3.75 ateher bëhet fjalë për pllakë elastike.
Hapi I dytë
*Transferojmë të gjitha ngarkesat në qendër të pllakes (në pikën O)*
= 2a*2b*h*γ Nth 3090.91 KN
= 13451 KN
a
b
( )
2
0
2
0
*E *b*a
* 1-
π
D
( )
3
2
E*h
12* 1-
( )k k
N
2 a b *Rprer*m+
4
α
VEDAT RAMADANIGJEOTEKNIKA
61. Hapi I katertë
*Ndajmë themelin në tre rrypa horizontal dhe katër rrypa vertikal
K1 K2 K3
K6 K7
K10
K11
K12
K15 K16 K17
10.6
3.253.0552.152.145
K1 K2 K3
K6 K7
K10
K11
K12
K15 K16 K17
11.3
2.475 4.65 4.175
VEDAT RAMADANIGJEOTEKNIKA
62. Hapi I pestë
*Për secilin rryp ne drejtim X veprojmë si më poshtë*
Për Rx1
b1 2.145 m
l 11.3 m
bi/2 1.07 m
σ ose q 138.72 kPa
-ngarkesa e përgjithshme nga kolonat është
Ngarkesat nga kolonat K1 K2 K3
Np= 3258 KN K1 431 KN
K2 1060 KN
K3 1767 KN
-reaksioni i dheut në tabanin e themelit është
Rp= q* l* b
Rp 3362.31 KN
ngarkesa mesatare është
Nm=
Nm 3310.15 KN
-presioni i modifikuar në taban është
qmod 136.57 kPa
-modifikojmë ngarkesën e kolonave, duke shumëzuar me faktorin
F=
F 1.02
N1= 431 * 1.01600808117838= 437.90 KN
N2= 1060 * 1.01600808117838= 1076.97 KN
N3= 1767 * 1.01600808117838= 1795.29 KN
*
2
= +
l
bD
1
-
A
A
σ σ
σ σ
2
NP
+
P
R
mod
= m
p
q* N
q
R
m
p
N
N
VEDAT RAMADANIGJEOTEKNIKA
63. Për Rx2
bi 2.15
l 11.3
bi/2 1.08 m
σ ose q 139.04 kPa
-ngarkesa e përgjithshme nga kolonat është
Ngarkesat nga kolonat
Np= 1917 KN K6 681 KN
K7 1236 KN
-reaksioni i dheut në tabanin e themelit është
Rp= q* l* b
Rp 3378 KN
ngarkesa mesatare është
Nm=
Nm 2647.50 KN
-presioni i modifikuar në taban është
qmod 108.97 kPa
-modifikojmë ngarkesën e kolonave, duke shumëzuar me faktorin
F=
F 1.38
N6= 681 * 1.38106469090711= 940.51 KN
N7= 1236 * 1.38106469090711= 1707.00 KN
*
2
= +
l
bD
1
-
A
A
σ σ
σ σ
2
NP
+
P
R
mod
= m
p
q* N
q
R
m
p
N
N
VEDAT RAMADANIGJEOTEKNIKA
64. Për Rx3
bi 3.055 m
l 11.3 m
bi/2 1.53 m
σ ose q 197.57 kPa
-ngarkesa e përgjithshme nga kolonat është
Ngarkesat nga kolonat
Np= 4735 KN K10 808 KN
K11 1311 KN
K12 2616 KN
-reaksioni i dheut në tabanin e themelit është
Rp= q* l* b
Rp 6820.33 KN
ngarkesa mesatare është
Nm=
Nm 5777.67 KN
-presioni i modifikuar në taban është
qmod 167.36 kPa
-modifikojmë ngarkesën e kolonave, duke shumëzuar me faktorin
F=
F 1.22
N10= 808 * 1.22020384542564= 985.92 KN
N11= 1311 * 1.22020384542564= 1599.69 KN
N12= 2616 * 1.22020384542564= 3192.05 KN
*
2
= +
l
bD
1
-
A
A
σ σ
σ σ
2
NP
+
P
R
mod
= m
p
q* N
q
R
m
p
N
N
VEDAT RAMADANIGJEOTEKNIKA
65. Për Rx4
bi 3.25 m
l 11.3 m
bi/2 1.63 m
σ ose q 210.18 kPa
-ngarkesa e përgjithshme nga kolonat është
Ngarkesat nga kolonat
Np= 3542 KN K15 681 KN
K16 1094 KN
K17 1767 KN
-reaksioni i dheut në tabanin e themelit është
Rp= q* l* b
Rp 7718.8 KN
ngarkesa mesatare është
Nm=
Nm 5630.40 KN
-presioni i modifikuar në taban është
qmod 153.31 kPa
-modifikojmë ngarkesën e kolonave, duke shumëzuar me faktorin
F=
F 1.59
N15= 681 * 1.58961018770371= 1082.52 KN
N16= 1094 * 1.58961018770371= 1739.03 KN
N17= 1767 * 1.58961018770371= 2808.84 KN
*
2
= +
l
bD
1
-
A
A
σ σ
σ σ
2
NP
+
P
R
mod
= m
p
q* N
q
R
m
p
N
N
VEDAT RAMADANIGJEOTEKNIKA
66. Hapi I gjashtë
*Për secilin rryp ne drejtim Y veprojmë si më poshtë*
Për Ry1
bi 2.475 m
l 10.6 m
bi/2 1.24 m
σ ose q 116.59 kPa
-ngarkesa e përgjithshme nga kolonat është
Ngarkesat nga kolonat
Np= 2600 KN K1 680 KN
K6 808 KN
K10 681 KN
K15 431 KN
-reaksioni i dheut në tabanin e themelit është
Rp= q* l* b
Rp 3058.7 KN
ngarkesa mesatare është
Nm=
Nm 2829.35 KN
-presioni i modifikuar në taban është
qmod 107.85 kPa
-modifikojmë ngarkesën e kolonave, duke shumëzuar me faktorin
F=
F 1.09
N1= 680 * 1.08821172691964= 739.98 KN
N6= 808 * 1.08821172691964= 879.28 KN
N10= 681 * 1.08821172691964= 741.07 KN
N15= 431 * 1.08821172691964= 469.02 KN
*
2
= +
l
bD
1
-
A
A
σ σ
σ σ
2
NP
+
P
R
mod
= m
p
q* N
q
R
m
p
N
N
VEDAT RAMADANIGJEOTEKNIKA
67. Për Ry2
bi 4.65
l 10.6
bi/2 2.33 m
σ ose q 219.05 kPa
-ngarkesa e përgjithshme nga kolonat është
Ngarkesat nga kolonat
Np= 4701 KN K2 1094 KN
K7 1311 KN
K11 1236 KN
K16 1060 KN
-reaksioni i dheut në tabanin e themelit është
Rp= q* l* b
Rp 10796.7 KN
ngarkesa mesatare është
Nm=
Nm 7748.87 KN
-presioni i modifikuar në taban është
qmod 157.21 kPa
-modifikojmë ngarkesën e kolonave, duke shumëzuar me faktorin
F=
F 1.65
N2= 1094 * 1.64834471135631= 1803.29 KN
N7= 1311 * 1.64834471135631= 2160.98 KN
N11= 1236 * 1.64834471135631= 2037.35 KN
N16= 1060 * 1.64834471135631= 1747.25 KN
*
2
= +
l
bD
1
-
A
A
σ σ
σ σ
2
NP
+
P
R
mod
= m
p
q* N
q
R
m
p
N
N
VEDAT RAMADANIGJEOTEKNIKA
68. Për Ry3
bi 4.175 m
l 10.6 m
bi/2 2.09 m
σ ose q 196.67 kPa
-ngarkesa e përgjithshme nga kolonat është
Ngarkesat nga kolonat
Np= 6150 KN K3 1767 KN
K12 2616 KN
K17 1767 KN
-reaksioni i dheut në tabanin e themelit është
Rp= q* l* b
Rp 8703.61 KN
ngarkesa mesatare është
Nm=
Nm 7426.81 KN
-presioni i modifikuar në taban është
qmod 167.82 kPa
-modifikojmë ngarkesën e kolonave, duke shumëzuar me faktorin
F=
F 1.21
N3= 1767 * 1.20761081813223= 2133.85 KN
N12= 2616 * 1.20761081813223= 3159.11 KN
N17= 1767 * 1.20761081813223= 2133.85 KN
*
2
= +
l
bD
1
-
A
A
σ σ
σ σ
2
NP
+
P
R
mod
= m
p
q* N
q
R
m
p
N
N
VEDAT RAMADANIGJEOTEKNIKA
72. LLOGARITJA E THEMELEVE ME PILOTA
N= 2616 KN
M= 314 KNm
Q= 209 KN
*Profili gjeologjik dhe pilota*
RERE E IMET
γ= 18.5 KN/m3
Φ= 24
Ik
SURERERE
γ= 17.8 KN/m
3
Φ= 25
Ik 0.43
SUREARGJILE
γ= 18.7 KN/m
3
Φ= 22
Ik -0.07
hj 1 m
l1 0.3 m
l2 5 m
l3 2 m
d 0.4 m
N
Q
M
1.3
5
10
l1
l2
l3
VEDAT RAMADANIGJEOTEKNIKA
73. *Llogarisim aftësinë mbajtëse sipas dheut*
Pilot shtyll
Pilote e varur P= Pσ
P= PF + Pσ
Llogaria e aftesise mbajtese te pilotes se varur
Ap 0.13 m2
Up 1.26 m
2
p
*
A
4
π
=
d
pU *=π d
1.3
5
hj
l1
l2
l3
z1
z2
z3
p fP m*k[ R*Ap*m U * m * ]σ= + ∑ i il* f
74. Per a pilota me goditje nxjerrim parametrat e nevojshme nga libri(323 tab 3.4 : 3.5)
1 z 8.3 m
1 nga tabela 3.3 per z=8.3 dhe ik=-0.07
R 9900 Kpa
Ferkimi kufitare
zi = dhe granulumetria per dherat jo kohezive
zi = dhe Ik per dherat kohezive nga libri (321 tab 3.2)
fi
z1 1.15 m Ik f1 23 per rera te imta
z2 3.8 m Ik 0.43 f2 16
z3 7.3 m Ik -0.07 f3 60
m 1
k 0.7
aftesia mbajtese e pilotes se varure eshte
P 1,052.85 KN
Llogaria e aftesise mbajtese te pilotes shtylle
k 0.17
P 211.492 KN
*Llogarisim numrin e pilotave*
=(1.1-1.3)
= 1.3
N 2616
P 1,052.85
n 3.23 marrim dy pilota
n 2
*Vendosja në jastëk e pilotave (n= 2 pilota)
σm
mf
P m* * * Pk R A=
=
N
n *
P
2
j ih l+
2
j ih l+
75. amin= 3*d
amin 1.2 m
c= 0.70*d
c 0.28 m
bj 0.962 m
lj 2.6 m
*Llogaritja e ngarkesës nga konstruksioni në cdo pilot*
γmes 20
Hzh 1 m
Nj 50.024 KN
PON 1318 KN
ne rastin tone
xi 0.6 m
0.72 m
M= 314 KNm
P01 1632 KN
P01=P02
c
amin=1.2 m
2.6 m
0.962 m
2 2
* *x i
i i
y iM y M x
y x
+
= ± ±
∑ ∑
j
Oi
N NP
n
*j jl
+
= ……… =
j
ON j zh mes
N NP .N b* h * γ
n
2
*
i
y i
x
M x+
= ±
∑
j
Oi
N NP
n
2 2
0.6 2 0.72= =∑ iX *
2
∑ iX